作 者： 沈中奇 
摘 要： 本文論述減溫減壓系統(tǒng)關鍵設備調節(jié)閥應用中的問題，以及分析問題的過程和解決的方法。 

   1 前言   

    在減溫減壓系統(tǒng)中，關鍵設備減壓閥前后壓差大，易產生泄漏、噪聲及氣蝕，自動控制也會失效。本文在現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)的基礎上，分析工藝系統(tǒng)對調節(jié)閥的要求。并通過工藝參數(shù)分析，對廠家計算的分析來確定選用產品。文章最后從我廠系統(tǒng)改造前后的情況對理論分析予以確認。

    2 工藝條件及改造前的工藝狀況

    在我公司自用蒸汽的工藝生產中，有一臺關鍵設備為減溫減壓器，該設備將鍋爐生產的蒸汽（在不通過汽輪機發(fā)電的情況下）從2.48MPa 430^oC減溫減壓到0.35MPa 170^oC，以滿足公司其他用汽單位的需求；該減溫減壓器上的減壓閥和減溫水分配閥為該減溫減壓器廠配套的，型號為Y45Y100-Dgl50雙座減壓閥和JF61H-100DN32給水分配閥；該設備自公司生產以來，連續(xù)運行了4年多，基本上能滿足公司生產的要求；但在這4年多的運行期內，我們也發(fā)現(xiàn)該設備存在一些問題，主要表現(xiàn)在如下幾方面：

    （1）減壓閥的泄漏量大，特別是在蒸汽通過汽輪機發(fā)電的情況下，在該種條件下，該減壓閥應該是完全關死的，但由于雙座閥本身的結構和產品質量等問題，該閥門在全關位置時仍有較大的蒸汽泄漏量，造成了不必要的能源損耗，并增大了生產成本。

    （2）調節(jié)范圍?。簭碾p座閥的調節(jié)特性可知，該閥的調節(jié)范圍比較??；根據(jù)工藝的實際操作情況來看，在鍋爐小負荷運行時（蒸汽產能在10t/h時），該減壓閥無法完成對蒸汽壓力的調節(jié)，即在蒸汽流量小于1Ot/h時，無法對蒸汽壓力進行調節(jié)。

    （3）控制精度低，穩(wěn)定性差：減壓閥和減溫閥的控制采用的是帶伺服放大器角行程電動執(zhí)行機構，執(zhí)行機構與閥桿的聯(lián)結采用的是杠桿；伺服放大器的型號過于陳舊，平衡和穩(wěn)定度的調節(jié)過于復雜，可能由于用于伺服放大器和反饋板上的電子元件器件未經工業(yè)化處理，故對環(huán)境的要求也較高，在高溫和粉塵環(huán)境中工作不穩(wěn)定；執(zhí)行機構與閥體的聯(lián)結設計不合理，多支點的杠桿聯(lián)結方式雖然滿足了將角行程電動執(zhí)行機構輸出力的放大，但由于杠桿各聯(lián)結點存在較大的機械縫隙，無法滿足整個控制系統(tǒng)對控制精度及控制穩(wěn)定性的要求.因此對這兩臺閥的控制精度和控制穩(wěn)定性均較差，無法滿足自動的要求，自生產開車以來一直處于手動和現(xiàn)場操作狀況，控制精度低。

    （4）日常維修量大，工藝操作困難：由于該控制系統(tǒng)上的設備在當時選型時均有一定的缺陷，因此在實際運行時總是存在一些問題，每周均有2-3次的維修，而且工藝自開始生產以來就沒有投上過自動，增加了工藝操作人員的操作難度。

    為了解決上述設備所存在的問題，更好的滿足工藝安全生產的要求，我們決定對該減溫減壓器上的減壓閥和減溫水分配閥及其控制系統(tǒng)進行改造，根據(jù)工藝的要求及公司目前的生產狀況，該兩臺閥應滿足如下的工藝生產條件：

    a）蒸汽減壓調節(jié)閥

    工藝管徑：150mm（DN150、PN10）介質：蒸汽

    溫度：Max 4300C

    流量：Qmin4t/h Qnor15t/h Qmax20t/h

    進口壓力：2.45MPa

    出口壓力：0.35MPa

    配電動執(zhí)行機構：電源為220VAC/50Hz

    輸入信號為：4—20mA

    閥位反饋信號為：4—20mA

    執(zhí)行機構上帶手動開/關手柄或手輪

     b）減溫水閥

    工藝管徑：32mm（DN32、PNIO）

    介質：水

    溫度：1080C

    流量：Qmax 2500kg/h

    進口壓力：3.OMPa

    出口壓力：0.4MPa

    配電動執(zhí)行機構：電源為220VAC/50Hz

    輸入信號為：4～20mA

    閥位反饋信號為：4～20mA

    執(zhí)行機構上帶手動開/關手柄或手輪根據(jù)以上的工藝條件，我們將調節(jié)閥和執(zhí)行機構分開選型，首先確定執(zhí)行機構，然后再選調節(jié)閥，再由調節(jié)閥的供貨商提供成套。

    3 電動執(zhí)行機構的選型

    根據(jù)工藝運行的需要及工藝人員的要求，此調節(jié)閥的執(zhí)行機構我們決定選用電動執(zhí)行機構，為此就我們所掌握的資料，經多方比較我們選擇如下三家在全世界范圍內較有名氣的電動執(zhí)行機構專業(yè)生產廠家：日本KOSO、德國auma、英國Rotork。

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    經我們了解三家廠的產品基本情況如下：

表1 

    從以上三種產品中，我們選擇了德國的auma電動執(zhí)行機構，理由如下：

    3.1 環(huán)境溫度

    目前我公司正在用的減溫減壓器附近的環(huán)境溫度我們實測為：離閥座250px處的溫度為2200C左右，在此點往上再上移375px，此處溫度為720C，而目前所用的電動執(zhí)行機構處的溫度為560C。根據(jù)我們這幾年的使用KOSO的經驗來看，KOSO對環(huán)境溫度是小于600C，但在570C左右時，此電動機構即出現(xiàn)工作不正常的情況。因此，KOSO的電動執(zhí)行機構不能用于此減溫減壓器上，而auma及Rotork的工作范圍為-250C-+800C，且auma還有一種高溫型的，可將適用環(huán)境溫度范圍擴展為0-+120oC，而在我們的此處應用中，選用-250C一+800C=的普通型即可。

    3.2 輸出力矩

    目前我公司20t/h減壓閥上的伺服電機額定輸出力矩為250N.M，但在給減壓閥出力時應用了一個杠桿，將此力放大了6倍（現(xiàn)場杠桿力臂分別為1625px 比275px）。這樣對此減壓閥的輸出力矩實際上在1500N.M左右，而從上表中可以看出，l500N.M的力矩輸出對KOSO電動執(zhí)行機構來說已是上限了，沒有余量，因此只有auma及Rotork可以。

    3.3 應用情況

    （1）KOSO電動執(zhí)行機構在我公司電站已有較多的應用，在較低的環(huán)境溫度（530C=以下），小力矩輸出（500N.M以下）的條件下使用情況較好，維修量也較少，這幾年的運行也較滿意。

    （2）auma電動執(zhí)行機構我公司的維修人員有對該產品的使用及維修經驗，據(jù)維修人員反映，此執(zhí)行機構在用了十幾年后，均能一直很好的工作，維修量極少，建議我們也用此電動執(zhí)行機構。

    （3）Rotork執(zhí)行機構在我們的兄弟單位有應用，該廠的電站有幾臺調節(jié)閥也是用的Rotork的電動執(zhí)行機構，使用了一年多，工作一直很好，幾乎沒有維修量。

    （4）在性能價格方面

    經我們的了解比較，如果將auma的價格定義為lA的話，則KOSO的價格為（0.3—0.4）A，而Rotork的價格為（1.2一1.3）A。

    基于上敘理由．我們決定采用auma公司的電動執(zhí)行機構。

    4 調節(jié)閥的工藝要求及選型

    由于調節(jié)閥的選型，涉及到的因素較多，考慮的因素也很復雜，涉及到多個專業(yè)，不是此方面的專業(yè)廠家，有此因素怕考慮不到，而且此設備對我們來說即關鍵又投資高，因此在選擇供貨商時，我們約定了如下原則：

    直接同生產廠家或該廠家的辦事處聯(lián)系，此點主要是從技術支持上考慮。

    必須是世界上有名的且在此方面有較優(yōu)良的生產及服務業(yè)績的大生產廠家，此點主要從產品質量和信譽上考慮。

    價格上必須要有競爭力。

    基于以上三點原因，就我們所掌握的資料和情況，我們選擇了三家生產廠家，分別是：美國Fisher公司，芬蘭Neles公司和德國的Samson公司。

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    以上三家的代表在收到我們的工藝條件后，又經過多次聯(lián)系，反復核實有關的技術及工藝參數(shù)，均做出了選型，且有三家均在選型中提供了調節(jié)閥選型計算書（均按我方要求，配auma電動頭，并調試好、總成交貨），情況如下： 

表2

    從三家的報價情況及后來的技術交流中了解到：Fisher及Samson所選閥為單座閥，而芬蘭Neles選的為球閥（帶Q—Trim內鍵的TOP5系列）。

    單座調節(jié)閥即為globe閥，從該閥的結構上可知為不平力衡閥，一般介質流向為下進上出（Fisher及Samson均選此種閥），該類閥的閥芯是通過上下行程方式來控制介質流量的，因而配該閥的執(zhí)行機構為上下行程的直行程機構；而NELES的TOP5系列調節(jié)閥為球閥結構，閥芯通過0—90度的開關角度來控制介質的流量，因而配該閥的執(zhí)行機構為0—90度的角行程程機構。

    下面就此三家廠家所報的兩種閥型比較如下：

    4.1 調節(jié)閥在工作時對執(zhí)行機構出力的要求 

   
    單座閥由于本身設計原理和結構上的原因，在大差壓的情況會產生巨大的不平衡力，具體到我們的工藝條件下，如果按我們的工藝條件：即6”（150ram）閥及2.1MPa的差壓，所產生的不平衡力約為：1854.6 kg，考慮到l5%左右的余量，至少也在2l00kg左右此點在Samson的計算書中已體現(xiàn)出來，他們計算出來的推力在l8.8KN左右，而Fisher在同我們的交流中，也說到此不平衡力，而且也很大，但在的計算書中沒有表述出來。由于電動執(zhí)行機構出力要有大于此不平衡力才能關閉此閥，因此電動頭的功率要較大，而且單相220VAC的電機已滿足不了此要求，必須要三相380V的電機才能產生此巨大推力。在Samson的計算書中，也已考慮了此問題，他們是采用三相380V電源的。由于要求電機產生的推力大，因而電機功率也要大，對電動執(zhí)行機構的要求也高，因而價格也較貴，此點Samson和Fisher的報價均有體現(xiàn)。而在eles報價中，由于他們采用的是TOP5系列的球閥，因此非常巧妙地避開了此難題。電動頭提供的是力矩，比直接作用在閥上的推力要小得多，經他們計算，認為只需80N.M的扭力即可，這樣電動執(zhí)行機構輸出的力就小得多：電動頭的價格要低，整體價格自然也就有競爭力了。

    4.2 調節(jié)閥噪聲與汽蝕

    在調節(jié)閥的選型中，另一個重要的要考慮的問題是噪聲及汽蝕。特別是介質為高溫高壓的蒸汽。就調節(jié)閥來說，前后差壓愈大，介質流速就愈大；流速愈大，則產生的噪音就愈大；噪聲愈大，對閥芯和閥內件的破壞也愈大。噪聲生產后，不僅嚴重傷害閥芯和閥內件，在嚴重的情況下，還能對閥的下游工藝管道引起共振，嚴重影響工藝的正常生產；另外噪聲對工人的工作環(huán)境也產生極大的危害，依據(jù)國家《工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準》中的第五、六條的要求，每個工作日接觸噪聲8小時，允許噪聲為85dBA以下，每個工作日接觸噪聲小于l小時，噪聲最大不超過1l5dBA。除此之外，伴隨著噪聲的產生，還會有氣蝕、閃蒸等一系列問題伴隨出現(xiàn)，這些情況的出現(xiàn)，將嚴重影響調節(jié)閥的工作質量及穩(wěn)定性，更會大大地縮短此閥的使用壽命。

    具體就我們所選的調節(jié)閥中，如果采用單座閥（即Samson及Fisher報價中所選的閥型），在我們目前的工藝條件下，經計算此類閥產生的噪聲可達l13 dBA，其中Fisher閥可選減噪聲的附件，最多可減去一17 dBA，這樣該閥所產生的噪聲應在96 dBA左右。在Neles的計算書中，對噪聲有一欄專項計算，由于Neles所選的TOP5系列的調節(jié)閥閥內件采用了很好的降噪及消除汽蝕內件，即Q—Trim降噪件（Neles的專利），該Q—Trim 內件的結構如下（圖1）：

從該結構圖中，我們可以了解到，該閥的球芯上已做成了多孔多級的網狀結構，該結構本身即符合降噪原理（即逐級降壓），因此具有良好的降噪功能：同時該結構與通常所說的球閥已有本質的區(qū)別，除繼承了球閥的基本特點：如緊密的關閉，全通經高流量，內阻小等外，還有如下新的特點：如低噪聲，高調節(jié)比，調節(jié)穩(wěn)定和調節(jié)范圍內無工作死區(qū)和遲滯帶等；由于具有這些特點，因而提高了該閥的調節(jié)特性，如我們在后面要提到的良好的等百分比調節(jié)特性。

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    在采用了具有降噪功能的Q—Trim內件外，為了更好的達到我們的降噪要求，該閥在出口處又再加了一塊降噪音衰減板（attenuator plate），具體到我們的工藝條件下，此閥的噪聲控制得非常好（加降噪音衰減板具體結構如圖2）。此外，對其他更苛刻的工藝條件的降噪，該閥還可在Q—Trim內件和噪音衰減板（attenuator plate）之間再加一個降噪器（dif-fuser），具體結構如圖3所示；這樣在一臺閥上可實現(xiàn)三級降噪；因此從該閥的結構上看，已具備了非常好的降噪的特點。、

    根據(jù)我們的工藝條件，我們只用了兩級降噪即滿足了我們的降噪要求，在我們的工藝條件下，此閥所產生的噪聲最大為91.85dBA，而且根據(jù)我們的工藝指標，在三種典型工藝條件下（流量分別為20t/h、15t/h、4t/h），其他條件不變）。噪聲分別為91.85dBA、89.94dBA、81.64dBA。根據(jù)我公司的生產狀況，此流量正常一般為15t/h左右，此時噪音為89.94dBA，只需在閥體外稍稍加上保溫措施，即可達到噪音在85dBA以下，從而達到國家的有關標準。在三個廠家的選型中，Neles所選的TOP5系列閥的噪音控制是最好的，很好地解決了在此大差壓中產生噪聲的問題，這樣就為此閥今后的使用狀況及使用壽命，打下了良好的基礎。

    4.3 調節(jié)特性

    三家公司均對所選型號的調節(jié)閥的調節(jié)特性均做了說明，即等百分比調節(jié)，但Neles的計算書中，對我們的工藝條件中的三個最具代表性的工藝流量點，即20t/h、15t/h、4t/h所對應的調節(jié)點進行r計算，分別對應：59.67% 、49.02% 、16.38% 開度。即在等百分比調節(jié)特性曲線中的16% -60%之間，從等百分比特性曲線中我們可以了解到在15% -75% 之間，調節(jié)特性是最為理想的。

    5 結論

    通過對此三家調節(jié)閥生產廠家的產品分析和比較和應用調查，結合我公司工藝生產情況，我們認為在我廠減溫減壓器的改造中，選用Neles公司的產品是可行的，在各項技術指標中也能完全滿意我們工藝及技術的要求。

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    6 改造后的工藝狀況

    經過充分的準備和安排，我公司減溫減壓改造按計劃在99年年底停車檢修時如期進行，在將兩臺閥改造的基礎上，我們還對閥的控制系統(tǒng)進行了改造，去掉了伺服控制系統(tǒng)，改在控制室內加裝強制手動的手操器，自動控制則采用DCS，在控制室的操作盤的手操器上，可實現(xiàn)手/自動切換，手動時由手操器上進行操作，自動時由DCS系統(tǒng)來執(zhí)行控制，同時在該閥的現(xiàn)場，該auma執(zhí)行機構上還有手動搖輪，可實現(xiàn)在現(xiàn)場進行人工調節(jié)；這樣在控制上更可靠，工藝操作更靈活。

    經過上述的改造，在隨后的生產中，該減溫減壓器在運行中表現(xiàn)出了良好的工況，具體表現(xiàn)在如下幾個方面：

    （1）在使用汽輪機發(fā)電的情況下，該蒸汽調節(jié)閥關閉時，能完全關死，沒有泄漏現(xiàn)象，減少了能量損失，降低了生產成本。

    （2）調節(jié)特性有了明顯的改善，改造前在10t/h蒸汽流量的情況下，減壓調節(jié)閥沒有調壓能力，改造后即使在蒸汽流量只有6t/h的情況下，該減壓調壓閥均能將出口蒸汽壓力很好地控制在0.35MPa±0.02MPa的范圍內，更好地滿足了生產的需求。

    （3）改造后，該閥的噪聲控制良好，在沒有保溫的條件下，流量在15h/t時，離該閥0.5米處測得的噪聲為89.2 dBA；在加上保溫后，離該閥0.5米處測得的噪聲為83.8dBA，完全達到了當時我們選型要求達到的降噪目標，而且還稍稍有點超出。

    （4）控制特性有了極大的提高，由于auma電動執(zhí)行機構本身即帶有4—20mA的閥位反饋輸出，且傳力為緊湊的齒輪結構，又加上我們將自動控制改由DCS系統(tǒng)來執(zhí)行，因此大大的提高了控制精度，同時控制的可靠性和穩(wěn)定性也得到了極大的改善；在改造完成后即很順利的投上了自動，控制效果非常好，減輕了操作人員的操作難度，提高了控制效率，較好地解決了自開車生產以來就遺留下來的生產難題。

    （5）改造后，維修量極大地減少；到目前為止系統(tǒng)已穩(wěn)定可靠的運行了2年多，還沒有對該系統(tǒng)及執(zhí)行機構進行過任何維修，作為工藝對改造后的結果非常滿意。

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